شبیه ساز میدان جریان گذرا در نازل همگرا-واگرا و تخمین نیروی جلوبرندگی

اختصاصی از فی گوو شبیه ساز میدان جریان گذرا در نازل همگرا-واگرا و تخمین نیروی جلوبرندگی دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

دانلود مقاله نیروی محرکه در بالابرها

اختصاصی از فی گوو دانلود مقاله نیروی محرکه در بالابرها دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

با توجه به عوامل مهم طراحی از جمله وزن، سروصدا، کنترل، اندازه و ابعاد، حجم و .... پیشنهاد می‌شود که از موتورهای برقی برای نیروی محرکه در بالابرها استفاده شود و با توجه به تحقیقات به عمل آمده تقریباً بیش از 95درصد نیروی محرکه کرین‌ها از الکتروموتورها استفاده می‌شود.
نکات قابل توجه در انتخاب موتورهای کرین
1. باید ممان ابتدای حرکت بزرگی باشد تا بتواند وزن سنگین بار یا وزن سنگین خود کرین را به حرکت درآورده و در کوتاهترین زمان سرعت کرین را به سرعت ماکزیمم برساند.
2. بایستی برای روشن و خاموش کردن زیاد مناسب باشند.
3. تغییر جهت دوران موتور را به آسانی انجام دهد.
4. باید دور موتور مستقلاً و بدون درنظر گرفتن بار قابل تنظیم باشد.
پارامترهای اساسی در طراحی ریل‌های طولی و عرضی
در طراحی عرضی و طولی به ظرفیت باربری و سرعت حرکت آن نیاز داریم. جراثقال‌ها و بالابرها بر حسب این پارامترها به چهار دسته تقسیم می‌شوند:
1. جراثقال‌های سنگین موتوری که ظرفیت آنها بیش از سه تن است.
2. جراثقال‌های کندرو که سرعت حرکت آنها کمتر از m/s5/1 است.
3. جراثقال‌های تندرو که سرعت حرکت آنها بیش از m/s5/1 است.
4. سبک شامل جراثقال‌های دستی و موتوری کوچک که ظرفیت آنها سه تن و یا کمتر است.
برای طراحی ریل‌های طولی و عرضی، نیروهای زیر بر سیستم وارد می‌شود:
الف) نیروی قائم شامل وزن کالسکه و وزن بار؛
ب)‌ نیروی افقی جانبی برابر 10%‌ مجموع ظرفیت جراثقال‌ها و وزن کالسکه متحرک
ج) نیروی افقی طولی (موازی ریل طولی) برابر 15% عکس‌العمل انتهای تیر عرضی که بر ریل طولی ما وارد می‌شود.
تیر را در شرایطی طراحی می‌کنیم که ارتعاش و ضربه عادی در سیستم موجود باشد که در این حالت باید اثرات آن را با اعمال ضریب ضربه مناسبی درنظر بگیریم که ضرایب ضربه با توجه به جدول زیر تعیین می‌گردد:
با توجه به ظرفیت باربری حداکثر 5 تن و سرعت حداکثر کمتر از 5/1 متر در ثانیه جراثقال‌ از نوع سنگین و کندرو است. ضریب ضربه آن را با توجه به جدول زیر بدست می‌آوریم.
نوع جراثقال ضریب ضربه سربار
(الف) ضریب ضربه سربار
(ب) ضریب ضربه سربار
(ج)
سبک و کندرو 2/1 1/1 1
سبک و تندرو 4/1 2/1 1
سنگین و کندرو 6/1 1/1 1
سنگین و تندرو 9/1 2/1 1

رسم دیاگرام خمشی تیر عرضی
p نیروی قائم است که به تیر عرضی وارد شده و ممان MH را بر تیر عرضی وارد می‌کند.

ممان خمشی در اثر نیروی وزن بر روی تیر عرضی در صفحه افقی وسط تیر .

خمش در اثر نیروی 1 در صفحه قائم

Q: نیروی افقی حاصل از رانش است که از تغییرات سرعت دستگاه جراثقال به ریل‌های عرضی وارد می‌شود و ممان My را ایجاد می‌کند. چون در صفحه افقی نقطه نیروی Q وجود دارد. بر اثر این نیرو خیز در صفحه قائم مطرح نمی‌شود.
برای محاسبه تنش در دو صفحه از فرمول استفاده می‌شود.
چون بنابراین تیرآهن IPE30 برای خمش مناسب است.
ب) طراحی بر اساس خیز ماکزیمم
تبدیل آحاد:

طراحی ریل‌های عرضی
نیروهای موثر بر ریل‌های عرضی:
نیروی قائم نیروی افقی
وزن کل بار:

وزن کالسکه:

نیروی وارد بر هر تیر:

ضریب ضربه افقی: 1/1 ضریب ضربه قائم: 6/1 معادله ریل عرضی: m16

نیروی قائم:

نیروی افقی جانبی:

الف) طراحی بر اساس ممان خمشی ماکزیمم:

برای تیرآهن‌های ساختمانی داریم:

با توجه به مقدار w=1.2*10-3 از جدول پیوست تیرآهن IPEB28 را انتخاب می‌کنیم.


بر اثر وزن

بر اثر نیروی خارجی

نیروی خارجی


پس باید تیرآهن شماره بزرگتری انتخاب کنیم (تیرآهن IPE30).

وزن تیر

نیروی خارجی

برای اثر نیروی خارجی

الف)
از کتاب بالابرها و نقاله‌ها جلد دوم داریم:

بنابراین مقدار ماکزیمم خیز مجاز 2 سانتیمتر می‌باشد:
در اثر بار گسترده

این تیر برای خیز مناسب نیست. تیر IPE50 را انتخاب می‌نماییم که مشخصات آن بصورت زیر می‌باشد:

با توجه به جواب می‌توان گفت که تیرآهن IPE50 برای خیز جواب می‌دهد.

ج) طراحی تیر عرضی بر اثر برش
با توجه به دیاگرام، بدترین حالت زمانی است که کالسکه به تکیه‌گاه A (تیر طولی) نزدیک شود که در این حالت فاصله آن 9/0 متر باشد.

برای اینکه می‌باشد. پس بنابراین تیرآهن مذکور برای تنش برشی جواب می‌دهد.
طراحی تیر طولی:‌ فاصله بین دو ستون 6 متر.
نیروی قائم بر تیر طولی

عکس العمل در صفحه قائم بر اثر P

نیروی افقی بر تیر
Q=0.16*54795=8767.2N
عکس العمل در صفحه افقی بر اثر Q

مدول مقطع

با داشتن مدول مقطع تیرآهن را انتخاب می‌کنیم:

بر اثر وزن تیر
بر اثر نیروهای خارجی

چون است، این تیر برای خمش جواب می‌دهد.

با توجه باینکه می‌باشد، بنابراین باید تیرآهن دیگری انتخاب کرده که مشخصات آن به صورت زیر است:

جواب نمی‌دهد. بنابراین تیرآهن دیگری انتخاب می‌کنیم:

چون است، این تیر با این شماره برای خمش جواب می‌دهد.

طراحی تیر طولی بر اساس خیز ماکزیمم

چون است، این تیر برای خمش جواب می‌دهد.

طراحی تیر اثر برش

چون است، پس تیرآهن در برابر برش جواب می‌دهد.

محاسبه شاسی کالسکه

با توجه به پیچیدن طناب روی وینچ، بار روی آن متغیر می‌باشد. از آنجایی که کل بار 5 تن می‌باشد، باید برای طراحی تیرهای طولی و عرضی بدترین حالت را درنظر بگیریم.
بدترین حالت تیرهای عرضی کالسکه زمانی است که بار نزدیک یکی از تکیه‌گاه‌های M یا N باشد. فرض بتواند 10 سانتیمتر از یکی از تکیه‌گاه‌ها فاصله داشته باشد.

پس تیر عرضی کالسکه باید برای این نیرو طراحی شود. ضمناً تیرهای عرضی CD و EF مشابه هم، AB, GH مشابه هم، AG, BH نیز مشابه هم می‌باشند. در این حالت چون با توجه به بار وارده روی تیرهای EF, CD حالت بدتری دارند،‌ برای طراحی تیرهای عرضی آنها را مدنظر قرار می‌دهیم و با تقریب معقول کلاً تیرهای عرضی را مشابه به هم فرض می‌کنیم.

انتخاب تیر بر اساس خمشی
در این مرحله لازم است ضریب اطمینان 5/2 را درنظر بگیریم:

بنابراین با توجه به مدول مقطع بدست آمد، تیر را بر اساس خمش طراحی می‌کنیم که تیرآهن با شماره IPE14 را انتخاب کرده که مشخصات آن به صورت زیر می‌باشد:

انتخاب تیرآهن با توجه به برش

بنابراین تیرآهن انتخابی برای برش جواب می‌دهد.

طراحی تیر کالسکه

از روی دیاگرام برشی داریم:

انتخاب تیرآهن با توجه به خمش

با توجه به جدول کوچکترین تیرآهن با شماره IPE10 دارای مدول مقطعی برابر 90cm3 می‌باشد که از مدول مقطع بدست آمده در محاسبات بزرگتر است. پس این تیرآهن برای خمش جواب می‌دهد که مشخصات آن به صورت زیر می‌باشد:

حال می‌بینیم که تیرآهن انتخاب شده برای برش جواب می‌دهد یا خیر؟

با توجه به مقدار بدست آمده F.S تیرآهن فوق F.S=6.3 برش جواب می‌دهد.

انتخاب قطر محور برای چرخ های هرزگرد کالسکه
از آنجایی که کالسکه باید روی ریل عرض حرکت کند، با توجه به بار وارده روی کالسکه انتخاب قطر چرخ حائز اهمیت است. برای این کار بحرانی‌ترین نیرویی که ممکن است روی این شافت از طریق چرخ (عکس‌العمل) وارد شود، موقعی است که بار به یکی از نقاط M یا N نزدیک شود. با توجه به این مفروضات نیروی وارده بر وسط شافت (عکس‌العمل چرخ) را به صورت زیر محاسبه می‌کنیم:

چون نیروی بحرانی R1 به 2 شافت که بر روی ریل عرضی قرار دارند وارد می‌شود، بنابراین نیروی وارده بر هر شافت برابر است با . با کمی تقریب نیروی وارده به شافت 1800kg درنظر گرفته می‌شود.

نیروی وارده بر یک شافت
شکل ظاهری چهار محور برای چهار چرخ تقریباً به صورت شکل بالا می‌باشد. همانطور که مشاهده می‌شود در وسط یک جا خار جهت اتصال به چرخ و ایجاد حرکت دورانی همراه آن و دو شیار مقابل آن که روی محیط پیش‌بینی شده است. جهت جا زدن خارهای فلزی و کار آنها جلوگیری از حرکت طولی چرخ روی محور می‌باشد. با توجه به توصیه کتاب طراحی اجزاء Spotts. اگر در مقطع مورد محاسبه وجود داشته باشد مقدار تنش مجاز 75% مقدار تنش اصلی فرض می‌شود که این کاهش هم شامل تمرکز تنش و هم شامل تغییر سطح مقطع خواهد بود و در انتهای محور که قطر آن کوچکتر درنظر گرفته شده دو عدد بلبرینگ و یا بلبرینگ جا می‌خورد که خود آنها روی ناودانی قرار می‌گیرند.
برای طراحی شافت گردان از آیین‌نامه ASME استفاده می‌کنیم که رابطه زیر را معرفی می‌کند. Ct, Cm ضریب ثابت پیشنهادی ASME برای نحوه بارگذاری محورها می‌باشد.
Cm: ضریب عددی و خستگی که در هر حالت در ممان خمشی ضرب می‌شود.
Ct: ضریب عددی و خستگی که در گشتاو محاسبه شده ضرب می‌شود.

که k ضریب تمرکز تنش است.

جنس شافت از فولاد 20 انتخاب می‌کنیم. با توجه به جدول 3 پیوست داریم:

برای انتخاب ضرایب ثابت Cm, Ct فرض می‌کنیم که نحوه بارگذاری به صورت اعمال تدریجی بار یا بار ثابت باشد. بنابراین با توجه به جدول 1-3 از کتاب Spotts داریم:

باید در نقاط مختلف ضریب تمرکز تنش و ممان را بدست آوریم تا ببینیم مقطع خطرناک کدام نقطه است. لذا قطر شافت را بر اساس آن نقطه انتخاب می‌کنیم.


چون قطر محور معلوم نیست، باید برای محاسبه K فرضیاتی درنظر بگیریم.
فرض اول:

فرض دوم:

حال در هر مقطع قطر مجاور محور را بدست می‌آوریم:

در مقطع 1 داریم:

در مقطع 2 داریم:

در مقطع 3 داریم:

با توجه به توصیه کتاب طراحی ماشین Spoots چون در مقطع 3 وسط محور -- وجود دارد، تنش ماکزیمم در 75/0 ضرب می‌شود.

پس مقطع خطرناک وسط محور است و قطر انتخابی برای شافت را d=5cm درنظر می‌گیریم.

انتخاب بلبرینگ برای محور عرضی کالسکه
با توجه به اینکه می‌دانیم ضخامت نشیمن‌گاه بلبرینگ در ناودانی ساخته شده 20 میلی‌متر می‌باشد، پس -- پارامتر موجود در طراحی بلبرینگ پهنا آن می‌باشد. یعنی b=20mm. حال با توجه به جداول پیوست داریم:

تعداد ساچمه No=10
قطر ساچمه D=1/2
بلبرینگ‌های یکطرف Pst=4450
حال با توجه به اطلاعات فوق می‌توانیم بلبرینگ را حساب کنیم.

ke که یک ضریب کار برای بیمه کردن یاتاقان در مقابل شرایط ظربه‌ای می‌باشد که برای بار ضربه‌‌ای سبک مقدار آن برابر با V1, k¬e=1.5 که در فاکتور گردش رینگ‌ها می‌باشد و چون در این بلبرینگ، رینگ داخلی می‌گردد، V1=1 می‌باشد. پس داریم:

طول عمر انتظاری

اگر سرعت خطی کالسکه را 15m/min و شعاع موثر - کالسکه را 10- بگیریم، سرعت دورانی محور به صورت زیر محاسبه می‌گردد:

عمر انتظاری:

طول عمر متوسط انتظاری:

سرعت دورانی شافت MN

مقدار کوپل وارده بر شافت MN

R در رابطه بالا شعاع قرقره وینچ می‌باشد.

راندمان مکانیکی تغییر سرعت و یاتاقان‌ها را 8/0 فرض می‌کنیم. داریم:
قدرت مفید =قدرت لازم قدرت مفید =راندمان
قدرت لازم

= قدرت لازم
بنابراین طبق محاسبات انجام شده باید قدرت الکتروموتور محرک وینچ 8.25hp باشد و با توجه به آن الکتروموتور مناسب را انتخاب می‌کنیم.

قسمتی از محور MN که وینچ روی آن سوار می‌شود به صورت هزار خار بوده و برای جلوگیری از حرکت طولی وینچ روی محور MN دو انتهای محور را بوسیله دو مهره قفلی از دو طرف محکم می‌کنیم.
جنس این محور را با توجه به اهمیت کار و نیروهای اعمالی از فولاد 1045 انتخاب می‌کنیم که است.

از طرفی محور گردان بوده و باید ضریب Ct, C¬m را درنظر بگیریم. با فرض اینکه نحوه بارگذاری تدریجی یا ثابت باشد، در اینصورت Cm=1.5 و Ct=1 است و از قضیه ASME داریم:

برای قطر محور شافت محرک وینچ d = 10cm درنظر می‌گیریم.
کوپلینگ‌ها

کوپلینگی برای محورها به چند دلیل زیر استفاده می‌شود:
1. برای اتصال واحدهای جداگانه که بوسیله دو کارخانه مختلف ساخته می‌شوند.
2. برای کم کردن بارهای ضربه‌ای که از یک محور به محور دیگر انتقال می‌یابد.
3. ایجاد ایمنی در مقابل بارهای بیشتر از ظرفیت بوسیله طراحی قسمت‌های دوپلینگ
4. تغییر دادن مشخصات ارتعاشی واحدهای چرخشی تا سرعت بحرانی معینی بدست آید.
با توجه به موارد ذکر شده، کوپلینگ نوع فلانچی را انتخاب می‌کنیم، مستلزم این است که محورها کاملاً در امتداد یکدیگر باشند و از قرار دادن بار خمشی زیاد باید امتناع گردد، ولی این کوپلینگ قدرت پیچشی زیادی را می‌تواند انتقال دهد.
محاسبات مربوط به کوپلینگ الکتروموتور و گیربکس وینچ
برای محاسبات مربوط به کوپلینگ‌ها ابتدا فرض می‌کنیم قطر شافت الکتروموتور 50 میلیمتر باشد. در عمل ممکن است قطر شافت کمتر باشد که این باعث می‌شود ضریب اطمینان سیستم بالا رود. نقطه قابل ذکر این است که وینچ گیربکس مستقیماً به هم وصل می‌شوند.
قدرت 5/8 = H.P
سرعت دورانی الکتروموتور rpm 750 = n

F نیروی مماس روی محور می‌باشد.

ابعاد خار مربعی روی کوپلینگ

ابعاد خار مربعی

سطح لهیدگی خار

تنش لهیدگی

با توجه به F.S بدست آمده خار از نظر لهیدگی مناسب می‌باشد.

سطح تحت برشی خار

با توجه به F.S بدست آمده، خار انتخابی از نظر برش نیز مناسب می‌باشد.
تعداد پیچ‌ها: 4 عدد
سطح تحت برش در پیچ‌ها

نیروی موثر بر پیچ‌ها

سطح لهیدگی پیچ‌ها

سطح تحت برش در لبه‌های -

نیروهای وارده در لبه‌ -

تذکر: در کوپلینگ‌ها معمولاً ضریب اطمینان بالایی.

ناودانی زیر کالسکه
از آنجایی که پهنای بلبرینگ انتخاب شده 20mm می‌باشد، بهتر است ناودانی را از ورقی بسازیم که ضخامت آن 20mm باشد. لازم به ذکر است که این ضخامت برای نشیمن‌گاه لایه خارجی بلبرینگ در نظر گرفته می‌شود. جنس آنها از ورق معمولی آهنی با می‌باشد و از طریق جوشکاری به شاسی کالسکه وصل می‌شود. ضمناً ناودانی از طریق جوشکاری ساخته می‌شود، زیرا نادوانی است -===== با ابعاد ذکر شده وجود ندارد. برای جا زدن بلبرینگ روی ناودانی دو سوراخ به قطر 110mm ایجاد می‌شود تا محور چرخ کالسکه توسط دو بلبرینگ در آن قرار گیرد.

از اینکه ضخامت ناودانی 20mm انتخاب شده، ضریب اطمینان بزرگی بدست آمده است. برای کاهش ضریب اطمینان می‌توان ضخامت ورق برای درست کردن ناودانی 10mm درنظر گرفت. در این هنگام باید برای نشیمن‌گاه بلبرینگ برش‌های مخصوص درست می‌کنیم و در آن جوش دهیم. برای ورق 10mm محاسبات به صورت زیر است:

محاسبات قدرت محور کالسکه
از آنجایی که یکی از محورهای کالسکه - می‌باشد، -- آن محور چرخ دنده‌ای نصب می‌شود تا با -- خروجی گیربکس درگیر شود و باعث به حرکت درآوردن کالسکه روی ریل عرضی گردد. نیروی محرکه کالسکه باید قادر باشد. برای به حرکت درآوردن کالسکه به نیروی اصطکاک حاصل از وزن بار و وزن کالسکه غلبه کند. در این حالت وزن بار و وزن کالسکه مجموعاً 6 تن درنظر گرفته می‌شود.
ضریب اصطکاک برای فولاد روی فولاد از جدول ضریب اصطکاک ایستایی مریام انتخاب می‌شود.

اگر راندمان مکانیکی انتقال قدرت برابر 8/0 باشد، داریم:

قدرت لازم برای به حرکت درآوردن کالسکه Hp=10 اسب بخار می‌باشد.

محاسبات مربوط به چرخ دنده‌های کالسکه
برای محاسبات طراحی، چرخ دنده‌ها را به طور تجاری به سه دسته تقسیم کرده‌اند که دارای حد سرعتی نیز می‌باشند.
1. چرخ دنده‌های تجاری دسته 1:
این چرخ دنده‌ها بوسیله تیغه فرز یا روش‌های دیگر ساخته شده‌اند که سرعت آنها کمتر از بوده و نیروی دینامیکی آنها برابر است با:

چرخ دنده‌های تجاری دسته 2:
دارای سرعت گام کمتر از می‌باشند که Fd برابر است با:

چرخ دنده‌های تجاری دسته 3:
که اینگونه چرخ دنده‌ها دقیق و سنگزده *********
همچنین با توجه به چرخ دنده‌های استاندارد، چرخ دنده‌ها را از نوع ساده محاسبه می‌کنیم که دارای دنده‌های موازی محور می‌باشد و از میان دو چرخ دنده، چرخ دنده کوچکتر و بزرگتر را چرخ می‌نامند.
با توجه به ازدیاد تعداد دندانه در چرخ دنده‌های ساده اینولوت دنده به طرف خط مستقیم نزدیک می‌شود و با درنظر گرفتن استاندارد دندانه‌ها، چرخ دنده را از نوع اینولوت 20o تمام عمیق درنظر می‌گیریم که از ذکر سایر موارد صرف‌نظر می‌گردد. این چرخ دنده‌ها دارای زاویه فشار است. البته --Fd نیروی دینامیکی تولید شده در اثر خطا که در حال گردش در اثر اینرسی دندانه و شتاب بوجود می‌آید. بنابراین استقامت دندانه باید طوری باشد تا بتواند نیروی دینامیکی را تحمل کند.
سپس باید رابطه برقرار باشد که Fb مقدار نیروی خمش در چرخ دندانه می‌‌باشد. بدین ترتیب برای اینکه چرخ دندانه بطور دائم و بدون آسیب بماند، از لحاظ نیروی خمشی باید همیشه رابطه زیر صادق باشد:

که Ft مقدار نیرویی که مماس بر دایره گام بوده و بر اثر عمل انتقال قدرت به چرخ دنده وارد می‌آید. غیر از گسیختگی دندانه‌های چرخ دنده در اثر نیروی خمشی که باید جلوگیری شود حد دیگری که در اثر خستگی فشار در سطوح دندانه‌ها و به صورت خوردگی یا سائیدگی پدید می‌آید که به آن حد بار سائیدگی گویند و با Fw نشان می‌دهند. هرچند که مقدار تنش مماسی خیلی زیاد است، ولی به علت موضعی بودن تنش یا کمی دور شدن از محل مقدارش بسیار کمتر خواهد شد و بدین ترتیب جاری شدن اتفاق نمی‌افتد و با توجه به توصیه کتاب طراحی مقدار مجاز نیروی سائیدگی Fw باید بیشتر یا مساوی نیروی دینامیکی Fd باشد، یعنی:

با توجه به توضیحات ارائه شده مشخصات زیر مفروض است:
چرخ دنده از نوع تمام عمق ساده با زاویه فشار 20o
قطر دایره گام چرخ
قطر دایره گام پینیون
سرعت دورانی چرخ A
گام دنده
گام قطری

بنابراین مقدار V=0.32m/s می‌باشد که سرعت مماسی دایره گام می‌باشد.

بنابراین مقدار Vb=0.298m/s می‌باشد که سرعت مماسی دایره پایه (مبنا) است.
محاسبه نیروی وارده بر دنده که عمود بر سطح دنده و مماس بر دایره مبنا می‌باشد:
توان Fn=
سرعت
توان = 10hp = 7457 W

نیروی مماسی بر دایره گام (مولفه مماسی Fn)

مولفه شعاعی F¬n

تعداد دندانه چرخ A

تعداد دندانه چرخ B

چون سرعت کمتر از 10.16m/s است و با توجه به موارد ذکر شده در ابتدای بحث برای محاسبه نیروی دینامیکی Fd از رابطه زیر استفاده می‌کنیم:

حد بار سائیدگی

چون مقدار مجاز باید باشد، داریم:

اگر جنس چرخ دنده و پینیوم هر دو از فولاد با سختی BHN=400 باشد، با توجه به جدول 4-11 از کتاب طراحی خورزاد داریم:

F¬b: قدرت خمشی چرخ دنده‌ها

اگر جنس انتخابی از فولاد مخصوص چرخ دنده‌ها باشد، تنش مجاز آن برابر است با تنش خمشی مجاز برای فولاد کربونیزه شده مخصوص چرخ دنده که مساوی است با:

از جدول 2-11 کتاب خورزاد با توجه به تعداد دندانه NB=30 فاکتور لوئیس را بدست می‌آوریم:

با توجه به محاسبات انجام شده داریم:

از جمله پارامترهای مهم و اساسی در طراحی چرخ دنده درستی روابط زیر است:
1. باید باشد. این شرط درست است. چون با برقرار کردن FW=F¬d پهنای چرخه دنده را محاسبه کرده‌ایم.
2. باید باشد که این شرط برقرار نیست.
3. باید باشد که این شرط هم برقرار است. پس باید Fb را تغییر دهیم تا شرط دوم برقرار باشد. چرخ و پینیون را از جنس با سختی BHN=300 درنظر می‌گیریم، پس داریم:

بنابراین داریم که:

چون شرط اساسی طراحی چرخ دنده‌ها برقرار است، پس مشخصات چرخ دنده و پینیون به صورت زیر درنظر گرفته می‌شود:

محاسبه قطر محور محرکت کالسکه
اولاً به علت اینکه محور، محور محرک می‌باشد و چرخ دنده‌ها روی آن سوار می‌شوند، طولش قدری از محورهای متحرک کالسکه بزرگتر می‌باشد. از طرفی با توجه به نیروهای وارده بر چرخ دنده نصب شده روی محور، نیروها و کوپل موثر بر آن در دو صفحه افق و قائم اثر می‌کنند که نیروی Ft در صفحه افق و نیروی Fr در صفحه قائم موثر است.

بررسی محور در صفحه قائم

و کوپل حاصل از نیروی اصطکاک روی محور T=2348.5N.m است.
محاسبه عکس‌العمل


نیروی برشی در طول محور

ممان خمشی

بررسی محور در صفحه افق

نیروی برشی در طول محور

ممان خمشی

فرمت این مقاله به صورت Word و با قابلیت ویرایش میباشد

تعداد صفحات این مقاله  65  صفحه

پس از پرداخت ، میتوانید مقاله را به صورت انلاین دانلود کنید

دانلود مقاله متحول ساختن ساختار سازمانی و افزایش بهره وری نیروی انسانی از طریق کاربری طرح های کارمزدی(کارانه)

اختصاصی از فی گوو دانلود مقاله متحول ساختن ساختار سازمانی و افزایش بهره وری نیروی انسانی از طریق کاربری طرح های کارمزدی(کارانه) دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

این فایل به صورت PDF بوده و غیرقابل ویرایش می باشد.
تعداد صفحه: 10

لازم به ذکر است قیمت این مقاله در سایت سیویلیکا 30000 ریال می باشد.

چکیده مقاله:

نظر به اینکه در بخش دولتی پرداخت حقوق و مزایا بر اساس سیستم وقت مزدی بوده و پرسنل به ازاء وقتی که در اختیار واحد مربوطه قرار می دهند حقوق دریافت می دارند در این رویه با رد، و راندمان کار چندان ملاک نبوده و تنها حضو پرسنل در محل کار کافی است لذا بنظر می رسد باید تحولی در این زمینه ایجاد نمود و به سمت ملاک های بخش خصوصی گام برداشت تا راندمان کار در بخش دولتی بالاتر رفته و پرسنل نیز با دریافتی بالاتر نیاز مادی خود را مرتفع نمایند در این مقاله سعی شده است بخش هایی از واحدهای تولیدی و تعمیرات نگهداری سازمان اب و برق خوزستان بر مبنای طرح کارانه مورد بررسی قرار گرفته و روش اجرایی پیشنهاد گردد.

تحقیق در مورد نظام ارزیابی عملکرد نیروی انسانی در سازمان

اختصاصی از فی گوو تحقیق در مورد نظام ارزیابی عملکرد نیروی انسانی در سازمان دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک پرداخت و دانلود *پایین مطلب*

فرمت فایل:Word (قابل ویرایش و آماده پرینت)

تعداد صفحه28

فهرست مطالب

فهرست مطالب

مقدمه 4

ضرورت و اهمیت ارزیابی عملکرد در تعالیم اسلامی 4

تعریف ارزیابی عملکرد 4

هدفهای ارزیابی عملکرد 5

فواید ارزیابی کارکنان 6

کارکردهای ارزیابی 7

ویژگیهای نظام ارزیابی اثربخش 8

فرآیند ارزیابی عملکرد 10

مراحل اجرای ارزیابی 10

نظریه های ارزیابی 12

نگاهی نوین به ارزیابی 12

اهمیت تدوین شاخصها در سیستم ارزیابی 15

شاخصهای سازمانی 17

روشهای ارزیابی 18

منابع ارزیابی عملکرد 20

محدودیتهای ارزیابی 21

ضرورت ارزیابی 23

ارزیابی عملکرد در عمل 24

نتیجه‌گیری 26

فهرست منابع و مآخذ 29

  مقدمه

مردم بدون اینکه خود متوجه باشند، به طور مداوم به ارزشیابی امور مشغول هستند. آنها در مورد               پدیده های اطراف خود اظهار نظر و داوری می کنند. به عنوان مثال: چه کارمند وقت شناسی؟ چه بازیکن ماهری؟ البته اینگونه ارزیابی ها بر اساس اطلاعات محدود صورت می گیرد.

مدیران برای تحقق اهداف سازمانی  باید ارزیابی دقیق تر و کاملتری از کار خویش و عملکرد کارکنان به عمل آورند.

ضرورت و اهمیت ارزیابی عملکرد در تعالیم اسلامی

1. سوره ملک آیه 3:

خدایی که مرگ و زندگانی را آفرید که شما بندگان را بیازماید تا کدام نیکوکارتر و خلوص اعمال بیشتر است و او مقتدر و آمرزنده گناه بندگان است.

1. فرازی از نامه حضرت علی (ع) به مالک اشتر:

نباید نیکوکار و بدکار نزد تو به یک پایه باشند که آن، نیکوکاران را از نیکی کردن بی رغبت می سازد و بدکاران را به بدی کردن وادارد، هر یک از ایشان را به آنچه گزیده، جزا ده.

  تعریف ارزیابی عملکرد(1)

به منظور درک صحیح هر پدیده یا موضوع، لازم است آن پدیده تعریف و برداشت و فهم مشترک حاصل شود. موضوع ارزیابی عملکرد از این قاعده مستثنی نیست. در ادامه تعاریف رایج از نظر برخی صاحبنظران این رشته مطرح و در نهایت تعریف مورد نظر ارائه خواهد شد.

ارزیابی عملکرد، فرایندی است که به وسیله آن کار کارکنان در فواصل معین و به طور رسمی مورد بررسی و سنجش قرار می‌گیرد. محقق دیگر ارزیابی عملکرد را به عنوان مرور و توصیف نظام‌مند عملکرد فرد در شغل مورد نظر تعریف می‌کند. از نظر وردر و دیوس ارزیابی عملکرد فرایندی است که عملکرد شاغل با آن اندازه‌گیری می‌شود و هنگامی که درست انجام شود کارکنان، سرپرستان، مدیران و در نهایت سازمان از آن بهره‌مند خواهد شد. کاسیو ارزیابی عملکرد را توصیف نظامدار نقاط قوت و ضعف عملکرد فرد یا گروه در رابطه با اجرای وظایف محوله تعریف می کند. واژه فرایند در تعاریف بالا بر مجموعه‌ای از اقدامات با ترتیب و توالی خاص به منظور تحقق اهداف دلالت دارد. به عبارت دیگر نظام‌مند بودن تمامی فعالیتها در فرایند ارزیابی منجر به اثر بخشی نظام ارزیابی می‌شود. شکل صفحه بعد نشانگر فرایند عمومی ارزیابی است.

   

با توجه به توضیحات بالا تعریف مورد نظر به شرح زیر ارائه می شود: به فرایند سنجش واندازه‌گیری عملکرد شاغل در دوره‌ای مشخص، به گونه‌ای که انتظارات و شاخصهای مورد قضاوت برای ارزیابی شونده شفاف و مشخص و به او ابلاغ شده باشد ]توافق شده باشد[، ارزیابی عملکرد اطلاق می‌شود. نگاه به ارزیابی به عنوان فرایند و جریان مستمر، روشن و شفاف بودن انتظارات و ابلاغ آنها پیش از ارزیابی به ارزیابی شونده از نکات برجسته این تعریف است. لازم به ذکر است استنباط و مراد از ارزیابی عملکرد این مقاله تعریف بالاست.

هدفهای ارزیابی عملکرد(2)

هدف اصلی ارزیابی عملکرد عبارتست از ارائه اطلاعات صحیح و دقیق درباره عملکرد شغلی اعضا سازمان. هر چه این اطلاعات دقیق‌تر و موثق‌تر باشد ارزش بالقوه آن برای سازمان بیشتر است به بیان دیگر هدف ارزیابی عملکرد، شناسایی میزان اثربخشی و کارآمدی کارکنان سازمانی به وسیله ایجاد و توسعه اطلاعات حیاتی منابع انسانی است.

ارزیابی عملکرد نه تنها اطلاعات معتبر و صحیح در اختیار مدیران قرار می‌دهد بلکه اطلاعات مناسبی هم در اختیار کارکنان قرار می‌دهد. آنان نسبت به عملکرد و رفتارهای شغلی خود آگاه می‌شوند و به نقاط  قوت و ضعف عملکردی خود پی می‌برند. این اطلاعات پایه مناسبی برای اصلاح و بهبود رفتارای شغلی و رشد و پرورش شخصیت کارکنان خواهد بود. علاوه بر بهبودی عماکرد کارکنان، موجب بهبودی  کیفیت محصولات و خدمات سازمان و در نهایت رضایت مشتری و تضمین منافع سهامداران خواهد شد.

به طور کلی هدفهای ارزیابی عملکرد را می‌توان به شرح ذیل دست

دانلود مقاله میکروسکوپی نیروی اتمی و اسپکتروسکوپی همبستگی فوتون

اختصاصی از فی گوو دانلود مقاله میکروسکوپی نیروی اتمی و اسپکتروسکوپی همبستگی فوتون دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

میکروسکوپی نیروی اتمی و اسپکتروسکوپی همبستگی فوتون دو روش برای سرعت بخشیدن به ترسیم لیپوزوم ها

چکیده
ارزیابی مستقیم ناهه گن تعداد ذرات که سیستم های انتقال داروی نانومتریک هستند ،از جمله : لیپوزوم ها ، به علت اندازه و داشتن حامل بودن ،مشکل است . تاثیر نسبت و ترکیب لیپودیک برروی استحکام فیزیکی لیپوزوم ها در هنگام نگه داری ازطریق روش میکروسکوپی نیروی اتم (AFM ) و اسکتروسکوپی همبستگی فوتون ( ( PCS مورد بررسی قرار گرفت . لیپوزوم ها ازترکیب لیپیدهای مختلف ساخته شده و با استفاده از روشهای متفاوت و مجزای آماده سازی به دست می آیند . تصاویر AFMپس از رسوب گیری نمونه برروی سطح میکابه دست می ایند و آبدانک ها ی کروی شکل می گیرند . در مدت هفت ماهی که آزمایش انجام شد، میانگین اندازه های لیپوزم های مختلف با استفاده از دو روش قابل مقایسه بودند . براساس آنالیز PCS ،تصاویرAFM نشان داد که تقریبا سیستم های مختلف آبدانه ای گرایش دارند که در هنگام ذخیره سازی ،توده ها شکل دهند . با افزایش ارزش شاخص پلی دیس پرسیتی می توان استحکام تضعیف شده را قوی کرد . حالات متفاوتی که مشاهده می شود ،بیشتر از روشهای آماده سازی لیپوزوم ، به ترکیبات لیپیدی نسبت داده شده اند در نتیجه روش AFM به علت نسبی بودن برای کنترل تکنولوژی میزان پراکندگی و ترسیم فاکتورهای آماده سازی مفید است .
مقدمه :
لیپوزوم ها ابدانک کلوئیدی هستند که از طریق هیدارتاسیون قشرهای نازک حشک شکل می گیرند . فسفولیپیدها به طور معمول برای آماده کردن این سیستم ها استفاده می شوند . به طوریکه خود به خود د رمحلول آبی انباشته شده و یک یا چندین لیپید دو لایه ای را می سازند که این دو لایه ایی ، هسته آبی را در برمی گیرد . اکثر اوقات لیپوزوم ها به عنوان یک فرمول استفاده می شود . بادر نظر گرفتن شیمیایی بودن نسبی آنها از لیپیدهای بیودگردبل و بیوکوم پتیبل می توان بسیاری از داروها به صورت کپسول در آورده که به همین روش محصولات دیگری از جمله :داروهای نیرو بخش روانی ،داروهای ضد قارچی و ضد سرطانی تولید شده اند . (گولاتی -1988 . لیان وهو -2001 ) از اساسی ترین محدودیتهای فرمول لیپوزوم ها ناپایداری آنهاست . علت ناپایداری شیمیایی آنها به دلیل فرایند ترکیب اکسیژن با اسیدهای چربی اشباع نشده و استربوندهایی است که از طریق آب تجزیه شده اند . در حالی که ناپایداری فیزیکی این لیپوزوم ها به خاطر نشست دارو و انبوهش ویا پراکندگی آبدانک هاست که ذرات بزرگ رامی سازند این ناپایداری ها بروی حالات بافت زنده ی لیپوزوم ها تاثیر می گذارد . از این رو نیاز است که قبل از به کار بردن فرمول لیپوزومال برای درمان های دارویی، تحقیقات بسیاری انجام می گیرد . مواردی چون کوچکی ، تک پاشیدگی و آبدانکهای مقاوم برای آماده سازی بهینه نیاز هستند چرا که غلظت پلاسمهای دارویی لیپوزوم های بزرگ ممکن است به سرعت از طریق سیستم reticulondo the lial (Res) کاهش یابد و در نتیجه این لیپوزوم هاتخلیه شوند مشاهدات ویژگیهای هندسی اندازه و خصوصیات لیپوزوم هادر محیط آبی در کاربرد پتانسیل سیستم ها به عنوان دارو ،از جمله نکاتی هستند که باید به آنها توجه داشت . از این رو راههاو روش های بسیاری از جمله میکروسکوپی وانواع مختلف اسپکتروپی ها ،به عنوان بهترین ابزار برای توصیف لیپوزوم ها به کار گرفته شده اند .
در طی چند سال گذشته کاربرد AFM در زمینه های بیوتکنولوژی،وسایل نیمه رسانا ،پلیمرها،قشرهای نازک وسطح کانی و همچنین در زمینه بیولوژیکی ودرارو سازی افزایش یافته است . به عنوان مثال از AFM همواره برای تصویرسازی سطوح باکتریایی (بونارت -2002) ،غلظت پلیمر –دی. ان.ای (مارتین -2000 ) نانو پارتیکل های چربی جامد (زر محلن -1996 )وتعییرات مورفولوژی لیپوزوم دی.ان.ای .(D.N.A ) استفاده می شود . AFM یکی از روشهایی است که در خانواده میکروسکوپهای اسکن کننده با قدرت بالایA1 ،این امکان رافراهم میکند که حتی لیپوزومهای بسیارریز رادرمحیط طبیعی ،بدون هیچ دخل وتصرفی در نمونه آن را ببینیم . به دلیل صراحت نسبی AFM ،از این روش میتوان برای کنترل تکنولوژی میزان پراکندگی استفاده کرد . هدف این مقاله این است که کاربرد AFM را به منظور توصیف ونگهداری استحکام لیپوزوم های معلق کلوئیدی بالا ببرد وروش AFM را با اسپکتروسکوپی همبستگی موتون مقایسه کند . همچنین باید در نظرداشت که ترکیبات چربی لیپوزوم می تواند بر روی ساختارهای حمال تأثیربگذارد .به عنوان مثال از چربی ها در قابلیت بار گذاری ،ویژگیهای سلولی و در تقسیم بدنی و لیپوزوم معلق در مقدارهای متفارت استفاده می شود . دو چربی طبیعی چون فسفاتید کلین و کلسترول و یکی از معروفترین چربی ها که کاتیون فعال دارد dimethy ldioctadecy lammonium bromide میاشد که معمولاً درآماده سازی لیپوزوم ها به عنوان جزء سازنده ی لیپوزمال استفاده می شوند .در اینجا بیشتر ما بر روی استحکام لیپوزونهایی که کاتیون فعال داریم تمرکز کرده ایم،چراکه بیشترین سیستم های لیپوزومی در کاربردهای کلینیکی استفاده میشود . لیپوزومها کاربرد دارند . اطلاعات اضافه ی دیگری در مورد ساختار غشاء وویژگیهای سطحی آنها می توان برای توضیح مکانیزم ، کنش متقابل میان چربی ها ومواد ژنیتیکی مفید است .
لیپوزومها به روشهای متفاوتی تولید می شوند ،از جمله : ترکیب ساده آنها با تجزیه وتحلیل چربی ، شستشوی soni cotion به مدت طولانی وهموژنیزه کردن به ویژه با استفاده از روشهای میکروسکوپی الکترون(معمولاً TEM) میتوان میزان پراکندگی وشکل آبدانک ها را به دست آورد. متاسفانه آبدانک های فسفرلیپید ممکن است براثر دگرگونی ساختار که در نتیجه شرایط خلاء زیاد وپروسه آلودگی اتفاق می افتد ،آسیب ببیند.این نمونه برای مطالعه مواد آلی که باسیستم های زنده ی محلول آبی در ارتباط است ، یک نقص بزرگ محسوب میشود .
در این مقاله ،به بیان اطلاعاتی در مورد ابعاد وهمگنی آبدانک ها که با روش اسپکتروکوپی همبستگی فوتون (PCS )و میکروسکوپی نیروی اتمی (AFM ) به دست آمده ، می پردازیم . تأثیر ترکیبات لیپوزومال و پروسه آماده سازی برروی استحکام فیزیکی کلوئیدی مورد بررسی قرار گرفت .
پتانسیل زتال ذرات وظیفه دارند که از ذرات در یک محیط خاص استفاده کنند . اطلاع از پتانسیل زتای آماده سازی لیپوزوم به پیش بینی استحکام و
سرنوشت لیوزوم های بافت زنده کمک می کند . از این رو ، مقدارپراکندگی پلی دیس پرسیتی ها را می توان با استفاده از PCS به دست آورد ، واز طرف دیگر پتانسیل های لیپوزومال های معلق در آب وساکاروز در خصوصیات لیپوزوم هانقش دارند .

2- مواد و روشها
2.1 مواد
فسفات کلین زرده تخم مرغ (PC) که فلوکای سوئسی آن را به دست آورد بود وکلسترول (chol ) و(pdab) dime thy ldioctadecy lammonium bromide از شرکت سیگها- آلدریچ (میلان ، ایتالیا ) ودیگر مواد شیمیایی ومواد حلال از منابع استاندارد خود بدون هیچ تصفیه وپالایشی تهیه شده اند . سیستم آبی Q-MILLI-GL ( مپلی پور- بدفورد – ام . ای – ایالات متحدآمریکا ) که در آب مقطر استفاده می کند آبی با خالصیت ( M 18)
برای استفاده در این آزمایشات فراهم می کند .
2-2 روشها
2.2.1 –آماده سازی لیپوزومها
برای آماده کردن لیپوزوم ها از ترکیبات شناخته شده و پروسه ی استاندار استفاده می شود . به ویژه محلول کلروفوریک کلسترول ،DDAB و PC به مناسبتهای گوناگون در دستگاه تبخیر گردان .تبخیر می شوند تا لایه نازکی بر روی دیواره های اطراف کف با اون شکل بگیرد . لایه لیپیدیک به مدت سه ساعت در فضای خشک نگه داشته می شود وبه منظور بالا رفتن استحکام لیپوزومال در محلول ساکروز 9% (W,V ) و آب تصفیه شده معلق می ماند . سرانجام کیسلو (2003 ) ثابت کرد که آبدانک های (DPMC ) lcholine
Dimyris t Oylphos phatidy که در محلول آبی ساکاروز 15% - 5 آماده میشوند به مدت 32 روز استحکام بهتری دارند .
وهمچنین تحقیقات نشان داده است که استفاده از محلول ساکاروز ، از رخنه کردن دارو در میان لیپوزومال های دولایه ایی جلوگیری وآبدانک ها در طول پروسه ی خشک شدن با یکدیگر ترکیب می شوند (کرو 1997 ) لیپوزوم های تک لایه ای کوچک از طریق سه پروسه به دست می آیند :
از طریق شستشوی sonication ( برلین –آلمان ) به مدت یک ساعت . از طریق هموژنیزه کردن به مدت هفت دقیقه در درجه حرارت 500/20 (آلتراتوراکس 125 ، لابراتور فنی کن کل کان – آلمان ) . ودو مرتبه از طریق شستوشوی sonication به مدت ده دقیقه ویا از طریق گردابی(z*3velp ) به مدت پنج دقیقه وسپس شستوشوی sonication به مدت ده دقیقه .
لیپوزوم های به دست آمده با عبور کردن از منفذه های 0.2 میلی متری غشا ptfe ،تصفیه می شوند .
آماده سازی پارامترهای فرمول لیپوزوم کلوئیدی جدول(1)
روش آماده سازی (نسبتها) ترکیبات نمونه

برای کنترل استحکام نمونه . آماده سازی در دمای اتاق ویادر دمایc4 به دوراز نور انجام میگردد
2.2.2- آنالیز اسکتروسکوپی همبستگی فوتون
از PCS برای مشخص کردن اندازه ی آبدانک ها استفاده می کنند .( زتامستر، ابزارمال ورن ) .در آزمایشاتی که انجام شد از لیرز به عنوان منبع نوری استفاده شد . این لیزرکه لیرز 4.5MW نامیده میشود،خروجی با قدرت بالا ی 640nm در5mw دارد . اندازه گیری های pcs در زاویه ی 90 را نشان داده شده اند . کار کرد همبستگی از طریق آنالیزاتور ذرات میکروسکوپی pcs مال ورن انجام شد واز ترکیب مناسب سه راسته .
(چو-1974 . برن وبکورا – 1976 ) میانگین قطر وپلی دیس پرسیتی به دست می آید . انکساری واقعی دغیر واقعی شاخص از 5.5 تا 1059 در نظر گرفته می شود . نمونه ها در محلولهای ساکروز 9% (w/v ) وآب تصفیه شده رقیق می شوند (1:100 ). آزمایشات تکراری برروی نمونه انجام میشود و برای هر آزمایش سی اندازه گیری انجام می شود و اطلاعات بر اساس میانگین+ انحراف معیار بیان می شود .
2.2.3- تصویر سازی میکروسکوپی نیروی اتمی "پارک آتوپ روب " انجام شد .
تصاویر AFM از طریق اندازه گیری کنش متقابل نیروهای بین نوک وسطح نمونه به دست آمده است .(یالامانچیلی -1998 ) .آزمایشات در دمای اتاق ،در زیر آب انجام می شود (C20 ( ودر فشار اتمسفری (mmhg 760 ) به شیوه ی بدون تماس (NC-AFM) انجام گرفت به صورتیکه فضای بین نوک ونمونه از 10 تاA 100 ونیروی کلی بسیار کم است . این نیروی کم ، برای مطالعه وبررسی نمونه هالزم و شکل پذیر مناسب است . نوکهای سیلیکون مثلثی شکل برای این آنالیز استفاده می شود .فرکانس تشدید کننده ی این کانتیلور در حدود KHZ300 . به منظور ترسیم لیپوزوم ها ، روش بدون تماس مناسب تر است چرا که آبدانک ها ،آمادگی کمی برای بار کردن نیروهای اعمال شده دارند. قبل از آنالیز ، نمونه ها در آب رقیق می شوند . (1:100 ) تا کمی شاره چسبناک برای تجزیه و تحلیل به دست آورند . حجم ثابت قطره های ریز (40mm ) می باشد که بر روی صفحه کوچک میکا تا قطر 1cm ته نشین می شود . بعد از دو دقیقه برای انتقال دادن آب اضافه از برگه های فیلتر استفاده می کنیم دو نوع تصویر به دست می آید : تصویر اولی تصویر توپوگرافی است و تصویر دومی گه "سیگنال اشتباه " را نشان می دهد این سیگنال اشتباه از طریق مقایسه دو سیگنال به دست آمده اند سیگنال اول ، دامنه ارتعاشات پایه و ئیگر نقطه مبدأ دامنه را نشان می دهد . تصاویری که از این روش به دست می آید تغییرات سطحی نمونه ها را نشان می دهد اندازه لیپوزوم ها در تصاویری مجزا در خطهای قرار دادی که آبدانک ها ی کوچک را قطع می کند نشان داده شده است برای اندازه گیری بعد لیپوزوم ها ما یک خط را انتخاب کرده و موقعیت هر لیپوزوم را در دو طرف آن محدود می کنیم تمام اطلاعات میانگین اندازه گیری ها در هر آزمایش نشان می دهد .

4 . 2 . 2 – اندازه گیری پتانسیل الکترونیکی :
به منظور بررسی ویژگی های سطحی لیپوزوم ها از آنالیزاتور الکتروفورسیس ذرات زتامستر که مجهز به لیزر 5Mw he-Ne است برای اندازه گیری جنبش الکترونیکی و پراکندگی پتانسیل زتا استفاده می کنند .(ابزار مال ورن ) زتا گسترده حدود تغییرات را در v120 تا 120 – محدود می کند . پارامترهای استروبینگ در مجموعه های زیر قرار می گیرند : تاخیر استروب oo10 – 0 زمان روشن ms 20000 . زمان خاموش ms oo.1 . با استفاده از یک smoluchowslcy ثابت 1.5 از (ka)F مقدار پتانسیل زتا را از جنبش الکتروفورتیک به دست می آوریم . برای این آنالیز ، نمونه در محلول ساکروز و آب تصفیه شده رقیق می شود (100 : 1( ده اندازه گیری مختلف برای هر نمونه انجام می شود .
3- نتایج و مذاکره
3.1 – آنالیز PCS
آنالیز PCS لیپوزوم ها درست بعد از آماده سازی ، باعث می شود که اندازه متوسط آبدانه ها در حدود nm200 باشد و پلی دیس پری سیسمی شاخصی پائین تر از 0.2 را نشان می دهد . این اطلاعات وجود سیستمهای همگن بعدی را متذکر می شود . به ویژه در پروسه تصفیه سازی با عبور از فیلتر PTFE که منفذی با قطر 2.0 mm دارد ، می تواند آبدانک های کوچک یک لایه را تولید کند . میانگین تغییرات که از طریق اندازه گیری PCS به دست آمده در تصویر (1) نشان داده شده است . لیپوزوم ها در C 4 و در دمای اتاق استحکام یکسانی دارند و حتی لیپوزوم هاینمونه های 5 و 6 شاخص متوسط در دمای اتاق بیشتر دوام پیدا می کنند . لیپوزوم های PC از طریق هموژنیزه کردن در درجه حرارت 500/20 (نمونه (1)) استحکام و پایداری بیشتری از خود نشان می دهند . در زمان نگهداری ، لیپوزوم ها توده بزرگی را تشکیل می دهند . افزایش ارزش شاخص پلی دیسپریستی (تصویر(2)) بر درستی این فرضیه ها نیز صحه می گذارد و میدان گستره آبدان های سیستم های کلوئیدی را نشان می دهد .

اندازه(mm)میلی متر

ا ندازه(mm)میلی متر

تصویر 1 : تغییر میزان میانگین که تابع زمان است به روش آنالیز لیپوزومال های کلوئیدی معلق PCS که در دمای C 4 (a) و یا در دمای اتاق )b) نگه داشته شده اند . ارزش متوسط شش آزمایش انجام شده +- انحراف معیار

به عنوان مثال : میانگین اندازه لیپوزوم ها که در دمای اتاق نگه داشته شدند ، با افزایش pc و DDAB در ظرف مدت هفت ماه تغییر ابعادی لیپوزوم های آماده شده در استفاده از PC، DDAB و CHOL(نمونه 3)در مقایسه با لیپوزوم های (نمونه 2) محدود می شوند . استحکام فیزیکی (mol :mol) 1:1 PC/DDAB لیپوزوم های (نمونه 2 ) با افزودن کلسترول زیاد می شود و شکل آن به (mol:mol:mol) 1:1:1 PC/DDAB/CHOL تغییر می یابد . کلسترول به داخل لیپوزوم های دو لایه ای وارد می شود . شارندگی و آبدانه های داخلی لیپوزوم هایی را که بیشتر سفت هستند را تغییر می دهد ، براساس تصویر 1 . میانگین اندازه ی نمونه های 1 و 3 در ظرف مدت هفت ماه در مقایسه با دیگر نمونه ها مقاوم و قابل مقایسه هستند . اگرچه شاخص پلی دیس پریستی (نمونه 3 ) ثابت کرد که با گذشت 4 ماه از نگهداری نمونه های ، ناهمگنی انبوه لیپوزومال بیشتر می شود . سیستم های آبدانک دار که با DDAB و کلسترول به دست می آیند ، در مورد میدان گستره اندازه متوسط از 4.0تا 8.1 mm که به پروسه آماده سازی بستگی دارد ، اطلاعاتی به ما می دهد .(تصویر 1) . ترکیب لیپیدی نمی تواند در مقاومت لیپوزوم ها نقش داشته باشد . جداسازی لیپیدی به دو دسته ی کلسترول و DDAB می تواند ناپایداری و بعد ، از هم پاشیدگی فسفر لیپید را به دنبال داشته باشد .
تصاویر a1 وb اندازه نمونه های 5 , 6 را نشان می دهند ه در مقایسه با نمونه 4 افزایش یافته اند . لیپوزوم های نمونه 4 از طریق هموژنیزه کردن ابتدائی ، در مقایسه با نمونه های 5 و 6 ، تاثیر پروسه آماده سازی را بر روی استحکام لیپوزوم ها نشان می دهد .

شاخص پلی دیس پریسیتی

(ماه) زمان
تصویر 2 . تغییر ارزش شاخص پلی دیس پریستی لیپوزوم های معلق کلوئیدی که در دمای اتاق نگه داشته می شوند .

احتمالاً استفاده از Ultra Turrax ، شمار زیادی از پزوسه های متغییر بروی کنش متقابل کلسترول و چربی که کاتیون فعال دارد ، تاثیر می گذارد . پروسه های متغییر چون زمان – دما و سرعت بالای هموژنیزه کردن . با افزایش دمای محل لیپوزمال در هنگام پروسه هموژنیزه کردن ، می تواند تقریباً موقعیت و حرکت لیپید به داخل لیپوزومال دو لایه ایی را به انتقال فاز مایع پل به غشای دو لایه لیپوزوم تغییر دهد . پروسه جدا نشینی تدریجی در نمونه 4 به علت وجود شرایط آزمایش ، به خوبی نمایان است .
2.3 – پتانسیل زتا
خصوصیات ظاهری لیپوزمال براساس ترکیبات لیپیدی و محیط آماده سازی شکل می گیرد . در جدول 2 لیپوزوم هایی که از PC ساخته شده اند ، بار الکتریکی منفی دارند و بیانگر این امر است که در شرایط آزمایشی ، نیروی دافع الکترونیکی ضعیفی میان لیپوزوم های PC وجود دارد . وجود چربی که کاتیون فعل دارد ، پتانسیل زتای همه ی لیپوزوم ها با افزایش ساکروز ، کاهش می یابد . در محلول ساکروز که محیط آماده سازی است اما پتانسیل زتای همه ی لیپوزوم ها با افزایش ساکروز ، کاهش می یابد . در محلول ساکروز که محیط آماده سازی است لیپوزوم ها نشان می دهند که میزان پتانسیل زتا به خنثی بودن نزدیک می شود . این اطلاعات نشان می دهد که بارهای الکتریکی آبدانک ها نمی توانند یک دیگر را دفع کنند . بنابراین در مقابل گرایش طبیعی که به متراکم شدن دارند ، مقاومت می کنند . کنش متقابل میان ساکروز و فسفر لیپید ، گروهها را هدایت می کند و جذب قند بر روی سطح آبدانک ها جنبش الکتروفورتیک لیپوزوم را کاهش می دهد و پتانسیل زتای ذرات در میدان الکتریکی حرکت می کنند .
(کرو-1986 ، والکرس -2004) . در نتیجه این پروسه مقاومت فرمول رقیق شده ی لیپوزمال کاهش می یابد در هنگام ذخیره سازی و یا نگه داری ، مقدار پتانسیل زتا ثابت نگه داشته می شود .

فرمت این مقاله به صورت Word و با قابلیت ویرایش میباشد

تعداد صفحات این مقاله  23  صفحه

پس از پرداخت ، میتوانید مقاله را به صورت انلاین دانلود کنید